CONSTRUCTII CIVILE

 

TEMA

Sa se realizeze limita de rezistenta si stabilitate a peretelui de zidarie a unei structuri solicitate la incarcare gravitationala.

Cladirea are regimul de inaltime P+3E si plansee din beton armat prefabricat

Caracteristici mecanice ale zidariei:

caramida marca C100

mortar marca: M100;

limita de rezistenta: R - 1,5N/mm

Dimensiuni geometrice ale structurii

H = 2,90m

Grosime pereti exteriori bpe=0,30m

Grosime pereti interiori bpi=0,25m

L1 = 4,0m; L2 = 5,52 + 0,01N

L3 = 3,00 + 0,01N; L4 = 3,00 + 0,01N

N=46

Nota de calcul

determinarea incarcarilor pentru planseul terasa si intermediar

determinarea incarcarilor transmise peretilor

verificarea peretilor exteriori si interiori la rezistenta si stabilitate

calculul fundatiei pentru peretii exteriori si interiori

Determinarea incarcarilor de calcul pentru planseul terasei

Determinarea incarcarilor de calcul pentru planseul intermediar

Incarcarea din zapada STAS 10101/21-92

qz = CZI X CcI X qzI X

qz = pentru perioada de revenire

qz = 1,5 KN/m = 150 daN/m

cc = 0,8, conditii normale de expunere

czi =1,0

q= 0,8 X 1,0 X 150 = 120 daN/m

Detreminarea incarcarilor transmise peretilor

N = 46

L1 = 4,00 m

L2 = 5,5 + 0,01N = 5.96m

L3 = L4 = 3,0 + 0,01N = 3,46m

Stabilirea suprafetelor de descarcare a incarcarilor catre peretii de sprijin din cimpurile terasei, si determinarea ariei acestora

S1 =

Tg45s = x = 1,82

S1 =

x1 = 4 - 2X1,82 = 0,36

S2 = m

S3 = 8,44m

S4 = 4,00m

Suprafetele de descarcare :

S1 =

S2 =

S3 =

S4 =

Lungimea peretilor interiori si exteriori pe care se face descarcarea sarcinilor din cimpurile placii terasei

Perete exterior

AB(1)=BC(1)= AB(4)=BC(4)= 4,00m

C (3-4) = A(3-4) = 6 ,14m

C (1-2) = C(2-3) = A(1-2) = (2-3) = 3,64m

Perete interior

CB(1)=BA(2)=CB(3)=BA(3)=4,00m

B(1-2)=B(2-3)=3.64m

B(3-4) = 6,14m

Determinarea sarcinii transmisa peretilor datorita incarcarilor terasei (Nt), qt = 1.091 daN/m si a planseului intermediar(Np), qpl = 824 daN/m

Nt = , sarcina terasei;

Npl = , sarcina planseului;

3.3.1. Pentru terasa

CB(1): Nt = = =1080,09daN/m

BA(1): Nt = 1080,09daN/m

C(1-2): Nt = = =992,09daN/m

C(2-3): Nt = 992,09daN/m

A(1-2): Nt = 992,09daN/m

A(2-3): Nt = 992,09daN/m

C(3-4): Nt = = =1.670,20daN/m

A(3-4): Nt =1.670,20daN/m

CB(4): Nt = = =545,50daN/m

BA(4): Nt =545,50daN/m

B(1-2): Nt = = =1.984,18daN/m

B(2-3): Nt =1.984,18daN/m

B(3-4): Nt = = =1.499,68daN/m

CB(2): Nt = = =2.160,18daN/m

BA(2): Nt =2.160,18daN/m

CB(3): Nt = = =1.625,59daN/m

BA(3): Nt = 1.625,59daN/m

3.3.2. Pentru etajul curent

AB(1) : Npl = = daN/m

CB(1): Npl = = =815,76daN/m

BA(1): Npl = 15,76daN/m

C(1-2): Npl = = =749,29daN/m

C(2-3): Npl =749,29daN/m

A(2-3): Npl =749,29daN/m

A(1-2): Npl =749,29daN/m

C(3-4): Npl = = =1.132,66daN/m

A(3-4): Npl =1.132,66daN/m

B(1-2): Npl = = =1.498,59 daN/m

B(2-3): Nt =1.498,59daN/m

B(3-4): Npl = = =888,41daN/m

CB(2): Npl = = =1.631,52daN/m

BA(2): Npl = 1.631,52daN/m

CB(3): Npl = = 415,96daN/m

BA(3): Npl = 415,96daN/m

CB(4): Npl = = 412daN/m

BA(4): Npl = 412daN/m

Determinarea greutatii zidariei (Gz), tencuielii(Gt) si peretelui(Gperete)

Gz = He · bz · γz · niz

Gt = He · bz · γt · nit ·2 · 2,02

Gperete = Gp + Gt

Unde:

He = 2,80m; inaltime etaj;

bze = 0,30m; grosime zid exterior;

bzi = 0.25m; grosime zid interior;

γz = 950 - greutate volumetrica a zidariei;

γt = 1.700 greutate volumetrica a tencuielii;

niz = 1,2; coeficient de incarcare;

nit = 1,3; coeficient de incarcare;

Pentru peretii exteriori :

CB(1); BA(1); CB(4); C(1-2); C(2-3); C(3-4); CA(4); A(1-2); A(2-3); A(3-4)

Gz =2,9 · 0,3 · 950 · 1,2 = 991,8 daN/m

Gt =2,9 · 2,9 · 1.700 · 1,3 · 0,02 = 256,36 daN/m

Gperete = 991,8 + 256,36 = 1.248,16 daN/m

Pentru peretii exteriori :

CB(2); BA(2); CB(3); B(1-2); B(2-3); B(3-4);

Gz =2,9 · 0,25 · 950 · 1,2 = 826,5 daN/m

Gt =2,9 · 2,9 · 1.700 · 1,3 · 0,02 = 256,36 daN/m

Gperete = 826,5 + 256,36 = 1.082,86 daN/m

Determinarea sarcinii totale la nivelul terasei, etajelor si parterului (T, E3, E2, E1, P) pe peretii interiori si exteriori ai structurii

Se folosesc relatiile de calcul:

Ne = Nt

Ne3 = Nt + Npl + Gperete

Ne2 = Nt + Npl + Gperete

Ne1 = Nt + Npl + Gperete

Np = Nt + Npl + Gperete

CB(1); BA(1)

Ne3 = 1080,09 + 815, 76+ 1248,16 = 3.144,01 daN/m;

Ne2 = 1080,09 + 2(815, 76+ 1248,16) = 5.207,93 daN/m;

Ne1 = 1080,09 + 3(815, 76+ 1248,16) = 7.271,85 daN/m;

NP = 1080,09 + 3·815, 76+ 4·1248,16 = 8.520,01 daN/m;

C(1-2); C(2-3); A(1-2); A(2-3);

Ne3 = 992,09 + 749,29 + 1248,16 = 2.989,54 daN/m;

Ne2 = 992,09 + 2(749,29 + 1248,16) = 4.986,99 daN/m;

Ne1 = 992,09 + 3(749,29 + 1248,16) = 6.984,44 daN/m;

NP = 992,09 + 3·749,29 + 4·1248,16 = 15.473,11 daN/m;

CB(4); BA(4)

Ne3 = 545,5 + 412,00 + 1248,16 = 2.205,66 daN/m;

Ne2 = 992,09 + 2(749,29 + 1248,16) = 3.865,82 daN/m;

Ne1 = 992,09 + 3(749,29 + 1248,16) = 5.525,98 daN/m;

NP = 992,09 + 3·749,29 + 4·1248,16 = 13.002,78 daN/m;

C(3-4);A(3-4);

Ne3 = 1670,20 + 1132,66 + 1248,16 = 4.051,02 daN/m;

Ne2 = 1670,20 + 2(1132,66 + 1248,16) = 6.431,84 daN/m;

Ne1 = 1670,20 + 3(1132,66 + 1248,16) = 8.812,66 daN/m;

NP = 1670,20 + 3·1132,66 + 4·1248,16 = 18.451,44 daN/m;

B(1-2);B(2-3);

Ne3 = 1984,18 + 1438,59 + 1082,86 = 4.505,63 daN/m;

Ne2 = 1984,18 + 2(1438,59 + 1082,86) = 7.027,08 daN/m;

Ne1 = 1984,18 + 3(1438,59 + 1082,86) = 9.548,53daN/m;

NP = 1984,18 + 3·1438,59 + 4·1082,86 = 19.278,6 daN/m;

B(3-4);

Ne3 = 1499,68 + 888,41 + 1082,86 = 3.470,95 daN/m;

Ne2 = 1499,68 + 2(888,41 + 1082,86) = 5.442,22 daN/m;

Ne1 = 1499,68 + 3(888,41 + 1082,86) = 7.413,49daN/m;

NP = 1499,68 + 3·888,41 + 4·1082,86 = 15.493,02daN/m;

CB(2); BA(2);

Ne3 = 2160,18 + 1631,52+ 1082,86 = 4.874,56 daN/m;

Ne2 = 2160,18 + 2(1631,52+ 1082,86) = 7.588,94 daN/m;

Ne1 = 2160,18 + 3(1631,521 + 1082,86) = 10.303,32daN/m;

NP = 2160,18 + 3·1631,52+ 4·1082,86 = 20.612,18daN/m;

CB(3); BA(3);

Ne3 = 1625,59 + 415,96+ 1082,86 = 3.124,41 daN/m;

Ne2 = 1625,59 + 2(415,96+ 1082,86) = 4.623,23 daN/m;

Ne1 = 1625,59 + 3(415,96+ 1082,86) = 6.122,05daN/m;

NP = 1625,59 + 3·415,96 + 4·1082,86 = 12.784,23 daN/m;

Detreminarea latimii necesare a fundatiei pentru peretii intermediary si exteriori ai structurii

Bnec =

= 1,8 + 0,01N = 2,44 daN/cm

= presiunea conventionala de calcul

= sarcina totala la nivelul parterului

Valoarea obtinuta pentru Bnec se rotunjeste superior la valoarea Bef din 5cm in 5cm.

1. Axul 1

= 8.520,01 daN/m

Bnec ==34,91 Bef =40cm;

= = 2,13 daN/cm2,44 daN/cm

2. Axul 2

=20.612,18 daN/m;

Bnec ==84,47 Bef =85cm;

= = 2,42 daN/cm2,44 daN/cm

3. Axul 3

=12.784,23 daN/m;

Bnec ==52,39 Bef =55cm;

= = 1,50 daN/cm2,44 daN/cm

4. Axul 4

=13.002,78 daN/m;

Bnec ==52,29 Bef =55cm;

= = 1,50 daN/cm2,44 daN/cm

5. Axul A, C

=18.451,44 daN/m;

Bnec ==75,62 Bef =80cm;

= = 2,30 daN/cm2,44 daN/cm

6. Axul B

=15.493,02 daN/m

Bnec ==63,49 Bef =70cm;

= = 2,21 daN/cm2,44 daN/cm

Verificarea peretilor din zidarie

Grosime pereti exteriori = 30cm;

Grosime pereti interiori = 25cm;

Rc = 15 daN/cm

Zidarie nearmata

φ - coefficient flambaj φ=0,81

Verificare sectiune ax 1 - la compresiune centrica

= 8.520,01 daN/m

Rc = = 3,5 daN/cm 15 daN/cm

Verificare sectiune ax 2 - la compresiune centrica

= 20.612,18 daN/m

Rc = = 10,17daN/cm 15 daN/cm

Verificare sectiune ax 3 - la compresiune centrica

= 12.784,23 daN/m

Rc = = 6,31daN/cm 15 daN/cm

Verificare sectiune ax 4 - la compresiune centrica

= 13.002,78 daN/m

Rc = = 5,35daN/cm 15 daN/cm

Verificare sectiune ax A, C - la compresiune centrica

= 18.451,44 daN/m

Rc = = 7,59daN/cm 15 daN/cm

Verificare sectiune ax B - la compresiune centrica

= 15.493,02 daN/m

Rc = = 7,65daN/cm 15 daN/cm