Modul de transfer pentru piese de tip arbore

Modul de transfer pentru piese de tip arbore

Viteza lantului

V=4m/min

Pasul dispozitivului

P=210mm

Calculu lungimi totale a benzi

L=2500mm

L=800mm

D=100mm

L=2*L+2*l+π*D

L=6914,15mm

Calculu numarului de posturi de dipozitive

n=

n=33

Calculul sarcini

G=G+G+G

G=2L*g

g-se alege in functie de pasul lantului avand lant gall

g-STAS 4075 din 1953

Greutatea arborelui

G=*l*g*

D-diametrul arborelui

D=75 [mm]

l-latimea arborelui

l=400 [mm]

g=9.81

=7.8*10 [kg/mm]

G=135,21 [kg]

Greutatea dispozitivului

G0.2*G

G=27,04 [kg]

Greutatea totala a lantului

G=G+G+G

G=200,5325 [kg]

Calculul fortei si momentului de frecare

M=F*

F==*G

=coeficientul de frecare

=0.15

F=30,079 [N]

M=F*

d-diametrul interior al roti de lant

d=40 [mm]

M=601,597 [Nmm]

Calculul turatiei

V=

V=viteza lantului

V= 4 [m/min]

D=diametrul roti de lant

D=100 [mm]

N=

N=12,73 [rot/min]

Calculul puteri

P

N=12,73 [rot/min]

M=601,59 [Nmm]

C=95500

P=1.26 [Kw]

Se alege un motor AT 112M 28-8

4.Calcule de organologie

Calculul reductorului

1-Date initiale

-puterea motorului  :P=1,5 [kw]

-turatia motorului  :N=705 [min

-putere consumator  :P=1.26 [kw]

-turatia consumatorului :N=12073 [min]

2-Calculul cinematic si cinetostatic al reductorului

2.1- Raportul de transmitere

i=N/N

i=55,36

2.2-Impartirea raportului de transmisie in treptele reductorului

i

i=8 conform STAS 6012-82

i

i=7,1 conform STAS 6012-82

2.3-calculul turatiilor si vitezelor unghiulare

n [min

=*n [s]

n=n=705 [min

n=705/8=88.125 [min

n=88.125/7.1=12,41 [min

=*705=73.82 [s]

=*88.12=9.22 [s]

=*12.41=1.29 [s]

2.4-Calculul puterilor si al momentelor de torsiune pe arbori transmisiei

P=n*P [kw]

M=10*P/ [Nmm]

M=0.98 pentru reductoare

P=P=1.5 [kw]

P=0.98*1.5=1.47 [kw]

P=0.98*1.47=1.44 [kw]

M=10*1.5/73.32=20319.69 [Nmm]

M=10*1.47/9.22=159436.00 [Nmm]

M *1.44/1.29=1116279.07 [Nmm]

3-Operatiuni preliminare de natura constructiva

3.1-Alegerea materialelor pentru rotile dintate

-pentru pinioane OLC55 conform STAS 5880-80

-pentru roti dintate OLC45 conform STAS 5880-80

-Alegerea treptelor de precizie si a rugozitatii flancurilor

-pentru reductor alegem treapta de precizie 7

-rugozitatea flancurilor:R<0.8

-Alegerea lubrefiantului

pentru materiale cu R[4501000]Mpa si v[1.0..45]m/s alegem uleiul tip :TIN125 EP confoem STAS 10588-76

Vascozitate 50 ;I=125140

Recomandam utilizarea ;

-temperatura de functionare <80C

-se schimba la intervale de 6 luni.2 ani

-nivelul se controleaza periodic (500 ore) sau de cate ori este necesar

4-Dimensionarea preliminara a angrenajelor

a=10(i+1) [mm]

-Factori sintetici de corectie a stari de tensiune

;=0

pentru oteluri laminate

[-]

-Factor de utilizare

[-]

-Tensiunea admisibila la proiectarea preliminara

h=

-Coeficientul de latime al rotilor

[0.26 ;0.40]

[-]

[-]

=169.39mm

=237.69mm

a conform STAS 6055-85

a conform STAS 6055-85

5-Calculul geometric al rotilor dintate

5.1- treapta 1

-Modulul normal

m

z

z=8*20=160

m

-Ughiul de referinta in plan normal

inv [rad]=0.014904383

-Ughiul de referinta in plan frontal

-Ughiul de angrenare in plan frontal pe diametrul de rostogolire

-Suma coeficientilor deplasarilor de profil

-Repartizarea deplasarilor pe rotile angrenajelui

x

-Diametrul de divizare

d

d

d

-Diametrul de rostogolire

d

d

d

-Diametrul de baza

d

d

-Inaltimea capului dintilor

h=h

h

-Inaltimea piciorului dintelui

h

h

-Inaltimea dintilor

h=hmm

-Viteza rotilor

v=0.5*

-Diametrul cercurilor de picior

d

d

-Diametrul cercurilor de cap

d

d

d

-Gradul de acoperire al flancului

Numarul de dinti peste care se masoara cota peste dinti

Z

Z

N

Z

N

-Cota peste dinti

W

W=9.416mm

Wmm

Treapta a doua

m

z

z

m

m conform STAS

Unghiul de referinta in plan normal

inv

-Unghiul de referinta in plan frontal

-Distanta intre axe pentru angrenajul nedeplasat

a

a

-Unghiul de antrenare in plan frontal pe diametrul de rostogolire

inv

-Suma coeficientului deplasarilor de profil

-Repartizarea deplasarilor pe rotile angrenajului

x

x

-Diametrul de divizare

d

d

d

-Diametrul de rostogulire

d

d

d

Verificare

-Viteza periferica a rotilor

v+0.5*

-Diametrul cercurilor pentru pinion si roate dintata

d

d

d

-Diametrul de baza

d

d

d

-Coeficientul de scurtare a dintilor

-Inaltimea capului dintilor

mm

-Inaltimea piciorului dintelui

-Inaltimea dintelui

-Diametrul de picior

-Diametrul cercurilor de cap

-Gradul de acoperire al flancului

Parametrii de control

-Unghiul de angrenare pe cercul ''v'' din plan frontal

-Numarul de dinti peste care se masoara cota peste dinti

-Cota peste dinti

-Latimea rotilor

6.Calculul fortelor din angrenaje

[N]

[N]

7.Verificarea angrenajelor

7.1verificarea angrenajelor la solicitarea de oboseala superficiala

Treapta a 1-a

Factorul de utilizare

-Factorul dynamic

-Factorul repartitiei sarcinii pe latimea dintilor

-Factorul gradului de acoperire

-Factorul repartitiei frontale a sarcini pe dinte

-Factorul geometric de oboseala superficiala

-Factorul inclinarii dintiilor

;

-Factorul de material

pentru otel laminat

-Tensiunea efectiva la oboseala superficiala

Treapta a 2-a

-Factorul de utilizare

-Factorul dinamic

-Factorul repartitiei sarcinii pe latimea dintilor

-Factorul gradului de acoperire

-Factorul repartitiei frontale a sarcinii pe dinte

-Factorul geometric la oboseala superficiala

-Factorul inclinarii dintilor

;

-Factorul de material

pentru hotel laminat

-Tensiunea efectiva la oboseala superficiala

7.2 verificarea solicitarilor de incovoiere a bazei dintilor

Treapta a 1-a

-Factorul de utilizare

-Factorul dinamic

-Factorul repartitiei,sarcinii pe latimea dintilor

-Factorul gradului de acoperire

-Factorul repartitiei frontale a sarcinii pe dinte

-Factorul inclinarii dintilor

;

-Factorul de forma a dintilor

-Factorul de corectie a tensiunilor

-Tensiunea efectiva la oboseala prin incovoiere

Treapta a 2-a

-Factorul de utilizare

-Factorul dinamic

-Factorul repartitiei sarcinii pe latimea dintilor

-Factorul gradului de acoperire

-Factorul repartitiei frontale a sarcinii pe dinte

-Factorul inclinarii dintilor

;

-Factorul de corectie a tensiunilor

-Tensiunea efectiva la oboseala prin incovoiere

8 Dimensiuni constructive

Pinionul 1 si 3

 

Rotile 2 si 4

9 Calculul arborilor

9.1 Stabilirea diametrului minim pentru arborii transmisiei

;

9.3-calculul reactiunilor si trasarea diagramelor de efort pe arbori transmisiei

9.3.1 Arbore intermediar

planul V

9.3.2 arbore intermediar

planul H

Planul V

10.Alegerea si verificarea rulmentilor

Pentru arborele 1 si 2 alegem rulmeti radiali cu bile pe un rand,cu cale de rulare adanca STAS

30M-93

Pentru arborele 3 alegem rulmenti axiali cu role cilindrice pe un rand STAS 3043-93

Durabilitatea rulmentilor

;

ore

ore

ore

ore

11 Alegera si verificarea penelor

Din STAS 100-81 alegm pene paralele

12. Alegerea si verificarea cuplajelor

Din STAS 5982-79 alegem cuplaj elastic cu bolturi CE 32-28

-Momentul nominal cuplaj :M

-Turatia maxima admisa cuplaj :

Cuplajul va trebui montat pe arborele de intrare in reductor cu ajutorul unui manson ca in figura de mai jos

13 Dimenstionarea constructiva a carcasei reductorului

-Grosimea peretelui reductorului

S=0.025a+3mm=0.025(180+250)+3=13.75

-Grosimea talpi reductorului

-Grosimea flansei superioare a corpului reductorului

-Grosimea flansei inferioare a capului reductorului

-Grosimea nervurilor

-Latimea reductorului

-Lungimea reductorului

L-2*S+2*A+da

-Inaltimea reductorului

H=

14.Calculul randamentului reductorului

-randamentul reductorului

u=0.1  pentru roti realizate prin frezare

f=2  pentru dantura dreapta

-Randamentul din lagare

pentru rulmenti radiali cu bile

pentru rulmenti radiali cu role cilindrice

-Randamentul datorat ungerii

-Randamentul total

[-]

16 Calculul termic al randamentului

-temperatura efectiva de functionare

[]

temperatura mediului inconjurator

K=12w/m ;coeficientul global de transfer

S=2Ll+2lH+2LH=1.46512m

t

6. Calcule economice

Introducerea unei masini noi la o operatie de prelucrare , poate fi echivalenta cu realizarea unei investitii noi care trebuie recuperata prin mecanismul amortizarii. In faza de proiectare apare frecvent problema stabilirii unei variante de masini , din doua sau mai multe care pot fi luate in considerare pentru conditii date de productie. De asemenea , se poate pune problema , intr-un caz dat , sa se inlocuiasca o masina existenta , considerata uzata moral , cu una noua .

Elementele care trebuie luate in considerare la stabilirea variantei de masina sunt:

- productia anula N de piese care se prelucreaza , pe masina respectiva in bucati ;

- perioada economica de amortizare n_e a costurilor facute cu masina , in ani;

In alegerea variantei se urmareste realizarea unui cost minim pe operatia de prelucrare. Varianta cu costurle minime se considera varianta economica si va fi cea de urmat.

Calculul costului de executie al masinii

C_m = cost materiale in lei

C_m = 15000 [lei]

Cost manopera: C₀ = t_1*s₁( 1+R₁/1000)

- t - timpul de executie a masinii , in ore

- s₁- salariul mediu in scularie , in lei

- R₁ - regia sculariei

C₀ = 500*5*(1+ 10/1000) = 2525 [lei]

Costul dispozitivului : C_d = C_m + C₀

C_d = 15000 + 2525 = 12525 [lei]

Bibliografie

A Jula ,E .Ghisiu -Organe de Masini Brasov 1989

R.Hagiac,I Dinescu,C georgescu-transportul paletizat si containerizat al marfurilor editura tehnica

Ion Marian -Mecanizarea transportului minier in subteran

R.Georgescu si S Nicolau-Tehnologi moderne de transport

Ioanovici-Curs organe de masini 1 si 2

R Hagiac-Manipularea ,depozitarea transportul si distribuitia marfurilor

Draghici-Organe de masini vol 1 Universitatea din Brasov 1980

A. Jula-Organe de masini,vol 1.Universitatea din Brasov 1986