Traseul tehnologic pentru piesa din figura - la Tehnologii de Mecanica Fina

Tema proiectului

Sa se stabileasca traseul tehnologic pentru piesa din figura:

1. Studiul desenului de executie si analiza tehnologicitatii piesei

1.1. Alegerea semifabricatului

Denumirea: OLC 45

STAS: 880-80

Starea de livrare: TRS tras-recopt-slefuit

Diametrul: Ø20 ⁰ _-0,130 mm

Lungimea de livrare: 5000 mm

Volumul anual de productie: P =70 000 piese/an.

Dimensiunile piesei impun alegerea urmatorului semifabricat

- otel rotund calibrat T10 - h11 STAS 1800 - 980 / OLC45 STAS 1800 - 80 cu diametrul OLC 45 STAS 880 - 80, cu lungimi de livrare de (2.6)m.

Caracteristicile otelului OLC 45:

Compozitia chimica 0,42% C, 0,50 % Mn, 0,17% S, max. 0,04% P, max. 0,045 S, elemente reziduale admise: max. 0,3% Cr, max. 0,3% Ni, max. 0,3% Cu, max. 0,05% As; masa specifica ρ=7845 kg/m³.

Forme de livrare: produse plate, profile laminate la cald, semifabricate pentru forjare, otel calibrat, produse tubulare, sarme laminate si trase.

OLC 45 prezinta urmatoarele caracteristici mecanice[1]:

Tabelul 1. Caracteristicile mecanice ale otelului OLC 45 livrat in stare trasa:

Tabelul 2. Caracteristici fizice ale otelului OLC 45.

Tratamente termice recomandate:

calire martensitica volumica - incalzire la 840 - 860⁰C racire in apa, ulei;

revenire inalta - incalzire la 550 - 660⁰C racire in aer.

1.2. Calculul lungimii semifabricatului si a cantitatii de semifabricate necesare

- lungimea semifabricatului corespunzatoare unei piese:

l=→ l= 15 + 3 + 0 = 18 mm

b- latimea cutitului de retezat; - lungimea piesei;

a= 0 - suma adaosurilor de prelucrare pentru strunjire frontala.

- portiunea care se poate prelucra dintr-o bara de lungime L:

L= L- → L= 5000 - 100 - 6 = 4894 mm

- lungimea neprelucrata a barei;

= 5.8mm - lungimea portiunii debitate, de la inceputul barei, inaintea prelucrarii.

- numarul de piese care se pot obtine dintr-o bara: piese/bara

- numarul de bare necesare pentru intreaga productie: bare

- lungimea deseului: mm

- lungimea deseului pentru o piesa: mm

lungimea efectiva a semifabricatului necesar pentru o piesa

mm

1.3. Alegerea strungului automat monoax cu cap revolver

- durata necesara a ciclului de lucru:

min/buc

- fondul lunar de timp al strungului pentru un schimb;

- numarul de schimburi;

=0,8 - coeficient de utilizare a strungului;

- timpul de reglare al strungului.

- productivitatea necesara a strungului:

buc/min 0,28 20, iar volumul productiei se poate realiza pe un strung.

Pentru volumul productiei se alege strungul automat SARO 25, avand urmatoarele caracteristici

2.Stabilirea succesiunilor fazelor de prelucrare, alegerea sculelor si portsculelor

2.1. Avansul materialului, tamponarea si strangerea semifabricatului:

Elemente caracteristice bucsei de strangere a semifabricatului

LN-1682/1 L = 76mm; d = 8.25mm; c = 817mm; s = 821mm.

Elemente caracteristice bucsei de avans

LN 1681/2 D = 23mm; L = 85mm; d = 8 18mm; c = 812mm; s = 814mm.

Elemente caracteristice opritorului rotativ reglabil

LN 1632 a=42mm; d=19,05mm; K=24mm;

a=64mm; D=22mm; F=32mm.

2.2. Centruire si tesire:

Portscula: portburghiu combinat simplu LN 1481 fixat in capul revolver;

a=26mm; b=21mm; c(H7)=15mm; d(h6)=19,05mm; e = 15 mm; F=32mm.

Elemente constructive ale bucei de reducere

Simbol: LN 1677 - d_max. = 10 mm

2.3. Strunjire radiala, burghiere Ø10:

Portscule : - portcutit LN 1455 fixat in sania verticala S3 BC 1453;

a=10mm; b=10mm

- portburghiu combinat dublu LN 1481/2 fixat in capul revolver

a = 26mm; b = 21mm; c(H7) = 15mm; d(h6) = 19,5mm; F = 32mm.

2.4. Largire:

- portburghiu simplu LN 1480;

a = 26mm; b = 21mm; c(H7) = 15mm; d(h6) = 19,05mm; F = 32mm.

2.5. Filetare:

Se executa cu o filiera fixata in portcutitul LN - 1554 M1,5x7

a = 51-53mm; b = 5-7mm; d = 19,05mm; d₁ = 45mm; c = 20mm; f = 40mm

2.6. Preretezare:

Portscula : portcutit fixat in sania verticala S5

Scula : - cutit profilat BC 1453;

a=10mm; b=10mm

2.7. Retezarea:

Scule: cutit pentru retezat b=3,5mm;

Portscula : portcutit fixat in sania verticala S4;

LN 1465 a=10mm; b=4mm.

3.Determinarea regimurilor de aschiere

3.1. Determinarea adancimii de aschiere

- pentru semifabricate cu D = 30 mm : t =3 mm.

3.2. Determinarea avansului

Avansuri admisibile pentru cutite din otel rapid tabel 2.12 pag.34:

- tesire: s = 0,20 mm/rot;

- strunjire profilata: s = 0,03 mm/rot;

- centruire/gaurire: s = 0,20 mm/rot;

- largire: s = 0,2 mm/rot;

- retezare: s = 0,08 mm/rot;

- filetare: s = 0,5 mm/rot;

Valori recomandate ale avansului in cazul strunjirii profilate tabel 2.23 pag.42:

- latimea cutitului profilat b = 10 mm

- diametrul semifabricatului D = 20 mm s = 0,07 mm/rot.

- fara rola de sprijin

Verificarea avansului

3.3. Determinarea vitezei de aschiere

Relatii de calcul pentru vitezele de aschiere tabelul 2.25 pag. 44:

- strunjire cu cutite profilate : v = = = 24,43 m/min

- gaurire/centruire : v = = = 24,84 m/min.

- largire:  v = = = 20,76 m/min.

- filetare: v = = = 22,86 m/min.

Viteze de aschiere recomandate la prelucrari pe strungurile automate tip SARO 25 tabel 2.26 pag. 45:

- strunjire profilata : v = 25 /35 m/min;

- gaurire/centruire : v = 15 / 25 m/min;

- retezare : v = 48 m/min.

- filetare : v = 5 / 9 m/min.

3.4. Determinarea turatiei

[rot/min];

D - diametrul suprafetei initiale de prelucrat;

v - viteza de aschiere.

centruire-gaurire: = 395,54 rot/min;

- strunjire profilata : = 778,02 rot/min;

- largire : = 440,76 rot/min;

- filetare : = 364,01 rot/min;

- retezare : = 1528,66 rot/min;

3.5. Calculul fortelor de aschiere (conform tabelului 2.34 pag. 49)

- strunjire profilata

- retezare

- gaurire si centruire

4.Proiectarea reglajului si a camelor de comanda pentru strungurile automate tip SARO

4.1.Calculul lungimilor curselor de lucru

Lungimea cursei de lucru pentru o faza oarecare :

[mm] ;

- tamponare : mm;

- centruire : mm;

- gaurire : mm;

- strunjire profilata cu avans radial : mm;

- filetare : mm.

- retezare : mm.

4.2. Calculul numarului de rotatii echivalente ale arborelui principal pentru fazele de lucru

rot/min;

- centruire : rot/min;

- strunjire profilata : rot/min;

- gaurire : rot/min;

- filetare : rot/min;

- retezare : rot/min.

Numarul total de rotatii echivalente ale arborelui principal :

rot/min.

4.3. Determinarea turatiei optime.

[rot/min];

- centruire : rot/min;

- strunjire profilata : rot/min;

- gaurire : rot/min;

- largire : rot/min;

- filetare : rot/min;

- retezare : rot/min.

Numarul de dinti pentru roata dintata:

A=39 ; B=101

n_ai = 395,54 rot/min

n_ado= 476 rot/min

Calcularea vitezelor de aschiere efectiva:

[m/min]

4.4. Calculul duratei ciclului de lucru

Durata totala a fazelor de lucru:

sec;

Durata aproximativa a miscarilor auxiliare :

sec;

Durata aproximativa a ciclului de lucru :

sec;

Alegerea duratei ciclului de lucru realizabil cu rotile de schimb existente in dotarea strungului automat SARO functie de durata aproximativa a ciclului de lucru tabel 3.5 pag. 64 :

sec;

AS=30; BS=75; CS=45; DS=90;

Numarul total de grade pentru miscarile auxiliare:

4.5. Determinarea distantelor de inchidere

4.6. Stabilirea pozitiilor centrului rolei pe cama la inceputul si sfarsitul curselor de lucru

CAPUL REVOLVER

mm

;

1. Tamponare

2. Centruire

3. Filetare

4. Burghiere

SANIA 3 - asigura avansul la strunjire

SANIA 4 pentru retezare

Caracteristicile constructive ale camelor disc

4.7. Determinarea pozitiei de reglare a capului revolver in raport cu suprafata frontala a bucsei elastice

4.8. Determinarea unghiurilor pentru miscarile neproductive

4.9. Determinarea unghiurilor aferente miscarilor de lucru

CAPUL REVOLVER

tamponare

centruire

burghiere

filetare

strunjire

Verificare:

PLANUL DE OPERATII