Evidentiem nevoile sociale din educatie - Referate profesionale unice

Acasa » scoala » chimie
produse procese si sisteme

produse procese si sisteme

Proiect produse procese si sisteme

Tema

Studiul tehnico-economic privind constructia produsului P, procesul tehnologic de fabricare a reperului R si proiectarea echipamentului tehnologic E:

P:...

R: Butuc 80 50.1-00-PP-60

E: Dispozitiv de gaurit

1. Date initiale generale

Programa de productie: 5500 buc/an

Unitatea de productie: S.C. Rivex S.A.

Obiectiv principal: introducerea unei noi tehnologii

Fond real de timp: 255x1x8=2040 ore/an

Cerinta economica; cost minim de fabricatie

2. Analiza constructiva functional-tehnologica

□ Schita a reperului ' butuc' se prezinta in figura 2.2 unde Sk, k=1,2,.. sunt suprafete definitorii

Fig. 2.2

2.2 Caracteristici constructive prescrise reperului

a. Caracteristicile suprafetelor

Caracteristicile principale ale suprafetelor Sk se prezinta in tabelul 2.1

Tabel 2.1

Sk	Forma	Dimensiuni	Rugozitate Ra	Tolerante de forma	Pozitia reciproca	Alte conditii (duritate, acoperiri de protectie, etc)
S1	Conica	2x45°	12,5			55÷60HRC
S2	Plana	Ø106/Ø86	12,5			55÷60HRC
S3	Cilindrica	Ø110h6 (-°0,022)	0,8			55÷60HRC
S4	Plana	Ø360/Ø110	1,6			55÷60HRC
S5	Conica	2x45°	12,5			55÷60HRC
S6	Conica	2x45°	12,5			55÷60HRC
S7	Plana	Ø106/Ø86	12,5			55÷60HRC
S8	Cilindrica	Ø14x23,3	12,5			55÷60HRC
S9	Cilindrica	Ø90H7()x130	1,6			55÷60HRC
S10	Conica	2x45°	12,5			55÷60HRC

Abaterile limitei generale pentru dimensiunile liniare ( ISO 2768) sunt prezentate in tabelel 2.2

Tabel 2.2

Clasa de toleranta

Abateri limita pentru dimensiuni nominale (mm)

Simbol	descriere	0,5.6	6.30	30.120	120.315	315.1000
m	mijlocie	±0,1	±0,2	±0,3	±0,5	±0.8

b. Caracterisicile de material

Piesa analizata este confectionata dintr-un otel aliat destinat constructiei de masini STAS 791-88 marca 18 MnCr 11

In tabelul 1 este prezentata compozitia chimica a otelului

Marca otelului	Calitate	Compozitia chimica %
Marca otelului	Calitate	C	Mn	S	P	Cr	Ni	Mo	Alte elemente
18MnCr11		0,90. 1,20	0,90. 1,20	Max 0,035	Max 0,035	0,90 1,20
	S	0,020. 0,040			Max 0,035
	X	Max 0,025	Max 0,025
	XS	0,020. 0,035	Max 0,025

In tabelul 2 sunt prezentate caracteristicile mecanice

Marca otelu- lui	Diametru probei de trata- ment termic	Felul trata -mentu lui termic	Caracteristicile mecanice
Marca otelu- lui	Diametru probei de trata- ment termic	Felul trata -mentu lui termic	Limita de curgere Rp0,2 N/mm2 min	Rezis tenta de rupere Rm N/mm2	Alungirea la rupere A5% min	Gatuirea la rupere Z, % min	Rezis tenta KCU 300/2 J/cm2 min	Energia de rupere J min	Duritatea Brinell in stare recoapta HB max
18MnCr11	15	Cr	735	Min 880	10	40			187

C=calire; r=revenire joasa

In tabelul 3 sunt prezentate tratamentele termice aplicate

Marca otelului

Recoacere de inmuiere

Normalizare

Cementare

Calire I

Recoacere intermediara

Calire II

Revenire

18MnCr11

Temperatura °C

Mediul de racire

Temperatura °C

Mediul de racire

Temperatura °C

Mediul de racire

Temperatura °C

Mediul de racire

Temperatura °C

Mediul de racire

Temperatura °C

Mediul de racire

Temperatura °C

Mediul de racire

650. 680

860. 890

aer

870. 900

a;p

865. 895

170. 230

Aer;u

C=cuptor

u=ulei

c. Masa reperului

Aceasta de determina prin calcul utilizand relatia:

m=ƍ x V

ƍ= densitatea materialului piesei; ƍ=7,8 kg/dm3

V= volumul piesei [dm3]

V≈ Π/4{124 x 110² + 6 x 360² - ( 120 x 90² + 10 x 97² + 5 x 23,3 x 14)]

= 933898,10 mm³ ≈ 0,93 dm³

T m 7,8 x 0,93 = 7,3 kg

d. Clasa de piese

avand in vedere forma de gabarit, forma si pozitia suprafetelor componente de apreciaza ca reperul face parte din clasa 'Butuci'.

2.4. Tehnologicitatea constructiei reperului

a. Gradul de unificare a elementelor constructive (λe)

λe= ld/lt, λe ϵ (0;1]

unde: ld este nr. Dimensiunilor diferite, iar lt numarul total al elementelor

Se analizeaza urmatoarele grupe principale de caracteristici geometrice, dupa cum urmeaza:

. gauri cilindrice:

5 gauri Ø 14 T λe1 = 1/5= 0,2

. tesituri:

4 tesituri 2 x 45°T λe2 = ¼ = 0,25

. degajari:

1 degajare (interioara) Ø 97 x 10 T λe3 = 1/1 = 1

Gradul mediu de unificare constructiva λe este:

Λe =1/3 (0,2 + 0,25 + 1) = 0,48

b. Concordanta dintre caracteristicile constructive prescrise si cele impuse de rolul functional/ tehnologic

Gradul de concordanta dintre caracteristicile constructive (Cc) prescrise si cele impuse si cele impuse de rolul functional/ tehnologic, λc este:

Unde λc = Cc/Ct

Cc este numarul caracteristicilor constructive prescrise in concordanta cu cele impuse de cerintele functional/tehnologice, iar Ct este numarul total ce Cc prescrise.

Analiza caracteristicilor prescrise produsului si reperul considerat prin proiectul initial a reliefat ca j caracteristici prescrise reperului nu sunt in concordanta cu cele impuse de cerintele functional/tehnologice. Astfel, initial, λci, este:
λci = (Ct - j)/Ct; , λci = 22-5/22 = 0,77

S-au propus urmatoarele modificari:

. prescrierea rugozitatii generale Ra 12,5

. prescrierea rugozitatii Ra 1,6 pentru S4 si S9

. prescrierea rugozitatii Ra 0,8 pentru S3

. prescrierea tolerantei 0,022 pentru S3

. prescrierea tolerantei 0,035 pentru S9

Dupa operarea modificarilor propuse λc = 1

c. Conditi de tehnologicitate impuse de unificare constructiva

Din punct de vedere al conditiei principale impuse de unificare constructiva, respectiv numar minim al dimensiunilor elementelor constructive (λe), se apreciaza ca aceasta este acceptabila

d. Conditii de tehnologicitate impuse de procedeele tehnologice

Conditiile de tehnologicitate impuse de procedeele tehnologice de fabricare sunt prezentate in tab. 2.6.

Tabel 2.6 Conditii de tehnologicitate

Nr. Crt.	Conditie	Grad de satisfacere (da sau nu)
1	Forma de gabarit sa prezinte axe sau plane de simetrie care dupa caz sa fie utilizate pentru definirea planului (planelor) de separatie asociate semimatritelor	Da
2	Anumite elemente constructive (imbinari, racordari, grosimi de pereti) de dimensiuni 1 sa indeplineasca conditia 1≥1min sau/si 1≤1max, unde 1min, 1max- valori limita impuse de procedeul tehnologic	Da
3	Forma sau pozitis unor suprafete sa fie astfel incat sa prezinte inclinari in raport cu planul (planurile) de separatie a semimatritelor pentru a permite indepartarea usoara a semifabricatului de semimatrite	Da
4	Alezajele sa fie patrunse pentru a permite rezemarea miezurilor la ambele extremitati	Da
5	Elementele constructive de rezistenta sa fie 'pline' (sau tubulare) pentru a evita utilizarea miezurilor	Da
6	Suprafetele de intindere mare sa fie intrerupte prin canale sau denivelari	Da
7	Trecerile dintre anumite suprafete cilindrica-plana de precizie ridicata sa fir sau nu sub forma de degajare (canale) in functie de cerintele functionale si/sau de cerinta impusa de procedeul tehnologic de prelucrare	Da
8	Anumite suprafete plane dispuse de aceeasi parte sa fie coplanare	Da
9	Suprafetele frontale ale gaurilor sa fie plane si perpendiculare pe axele acestora	Da
10	Forma si pozitia bosajelor, gaurilor sau locasurilor sa fie astfel incat sa conduca la un numar minim de pozitii ale piesei sau sculei in timpul operatiei, la acces usor al sculelor in zona de prelucrare, etc	Da
11	Forma si pozitiile suprafetelor sa fie astfel incat sa permita prinderi simple si sigure in timpul operatiilor	Da

3. Semifabricare si prelucrari privind reperul

3.1 Semifabricare

Se cunosc:

. materialul prescris 18MnCr11, forma si dimensiunile prescrise (desen reper)

. programa de productie data 5500 buc/an

. caracteristicile semifabricatelor, metodelor si procedeelor de semifabricare

Avand in vedere considerentele de mai sus se adopta dou variante tehnic acceptabile de semifabricare, care sunt prezentate in tabelul 3.1

Var.	Semifabricat	Metoda de semifabricare	Procedeul de semifabricare
I	Semifabricat cu adaosuri de prelucrare relativ 'mici' ↔ SF1	Deformare la cald	Matritare in clasa a II-a pe masini de forjat verticale
II	Semifabricat cu adaosuri de prelucrare relativ 'mari' ↔ SF2	Deformare la cald	Matritare in clasa a III-a pe masini de forjat verticale

Desenele semifabricatelor SF1 si SF2 se prezinta in pasajele urmatoare.

3.2. Prelucrari

Se cunosc:

. caracteristicile geometrice - forma, dimensiunile, pozitia- prescrise suprafetelor (desen reper), materialul prescris 18MnCr11, programa de productie 5500buc/an

. caracteristicile diferitelor procedee de prelucrare - prin deformare plastica la rece, aschiere, electroeroziune,etc

Avand in vedere considerentele de mai sus, pentru fiecare suprafata sau grup de suprafete similare s-au stabilit cate doua variante tehnic acceptabile privind succesiunea de prelucrari necesare (daca nu este posibil o singura varianta), prezentate in tabelul 3.4.

Tabel 3.4.

Sk	Var.	Prelucrari
S1 S6	I	Strunjire degrosare
S1 S6	II	Adancire conica
S2 S7	I	Strunjire degrosare
S2 S7	II	Frezare degrosare
S3	I	Strunjire degrosare	Strunjire finisare	Rectificare
S4	I	Strunjire degrosare	Strunjire finisare	Rectificare
S5 S10	I	Strunjire degrosare
S8	I	Gaurire
S9	I	Strunjire degrosare	Strunjire finisare	Rectificare
S9	II	Largire	Alezare	Rectificare
S11	I	Strunjire degrosare

4. Structura procesului tehnologic de fabricare

4.1.structura preliminara

Se cunosc:

. caracteristicile semifabricatelor SF1 si SF2 (3.1)

. prelucrari necesare (3.2)

. caracteristici ale suprafetelor (desen reper) si programa de productir

. principiile si restrictiile privind determinarea structurii proceselor tehnologice

. elementele definitorii ale 'structurii preliminare'

Avand in vedere considerentele de mai sus s-a efectuat gruparea prelucrarilor necesare si a altor activitati tehnologice complementare necesare in operatii principale si, respectiv, operatii complementare, in doua variante, s-au determinat celalalte elemente de definire a structurilor preliminare a procesului tehnologic de fabricat. Se prezinta mai jos cele doua variante de proces tehnologic de fabricare in structura preliminara PT1 si PT2.

4.2. Structura detaliata

Structura detaliata a fiecarei variante de proces/ sistem tehnologic s-a determinat prin dezvoltarea elementelor structurale preliminaresi prin includerea celorlalte elemente definitorii, dupa cum urmeaza.

4.2.1. Nomenclatorul, fazele si schemele de orientare- fixare asociate operatiilor

a. Nomenclatorul operatiilor

La fiecare varianta de proces tehnologic, PT1, PT2 s-au stabilit operatiile complementare. Nomenclatorul operatiilor este prezentat in tabelul 4.2.1.

Tabel 4.2.1.

PT1

PT2

00. Matritare

10. Strunjire I

20. Strunjire II

25. Control

30. Gaurire

35. Tratament termic

40. Rectificare

50. Spalare

60. Control final

70. Conservare- depozitare

00. Matritare

10. Strunjire I (degrosare)

20. Strunjire II (degrosare)

30. Strunjire III (finisare)

35. Control

40. Gaurire

45. Tratament termic

50. Rectificare I

60. Rectificare II

70. Spalare

80. Control final

90. Conservare- depozitare

b. Fazele si schemele de orientare- fixare

La fiecare varianta de proces tehnologic PT1, PT2, prin aplicarea metodologiilor specifice, s-au determinat fazele si schemele de orientare-fixare (SOF), fiecare dintre acestea intr-o singura varianta, cu exceptia determinarii schemei de orientare-fixare optime- dupa cum urmeaza:

Tabel 4.2.2

4.2.2 Utilajul si S.D.V.-urile, metodele si procedeele de reglare la dimensiune

a. Utilajele (U) Avand in vedere tipurile de utilaje adoptate, continutul operatiilor, precum si dimensiunile de gabarit ale semifabricatului/piesei, pentru fiecare operatie sau grup de operatii se stabilesc utilajele, U, intr-o varianta, cum se prezinta in tabelul 4.2.2.1.

Tabel 4.2.2.1.

PT	Operatia(tiile)	U
PT	Operatia(tiile)	Tip	Marca	Turatii(n), avansuri(s), viteze de avans (w), putere (N), curse,etc
PT1	10 Strunjire I 20 Strunjire II	Strung CNC	MT50 CNC	. diametrul de rotire batiului =50mm . diametrul de rotire deasupra saniei transverasale= 350mm . alezajul din arborele principal= 82mm . n [rot/min] =0...3000 (reglare continua) . N= 11kw
	30 Gaurire	Masina de gaurit	G25	. diametrul maxim de gaurit = 25mm . adancimea maxima de gaurit = 224mm . lungimea cursei burghiului= 315 mm . n [rot/min]= 53,60,80,112, 160, 224,315,450,630,900, 1250,1800 . s [mm/min]= 0,10, 0,13, 0,19, 0,27, 0,32, 0,53, 0,75, 1,06, 1,5 . N= 3kw
	40 Rectificare	Masina de rectifacat	WMW 450	. distanta intre varfuri= 450mm . inaltime varfuri= 190mm . inclinatia masei= 0°.9° . diametru pietrei exterior= 300mm . latimea pietrei= 40mm . putere motor electric [kw]= -piesa= 0,9 -piatra exterior= 3,2 -piatra interior= 1,5 . turatii [rot/min] -piatra exterior=2040 -piatra interior=11000 -piesa= 62,5.125 . viteza de inaintare a mesei= 0.7 m/min
PT2	10 Strunjire I (degrosare) 20 Strunjire II (degrosare) 30 Strunjire III (finisare)	Strung frontal	SF320	. n [rot/min] .Se [mm/rot] . St [mm/rot] . N=4,5 kw vezi xerox
	40 Gaurire	Masina de gaurit	G25	. diametrul maxim de gaurit = 25mm . adancimea maxima de gaurit = 224mm . lungimea cursei burghiului= 315 mm . n [rot/min]= 53,60,80,112, 160, 224,315,450,630,900, 1250,1800 . s [mm/min]= 0,10, 0,13, 0,19, 0,27, 0,32, 0,53, 0,75, 1,06, 1,5 . N= 3kw
	50 Rectificare I 60 Rectificare II	Masina de rectificat	WMW 450	. distanta intre varfuri= 450mm . inaltime varfuri= 190mm . inclinatia masei= 0°.9° . diametru pietrei exterior= 300mm . latimea pietrei= 40mm . putere motor electric [kw]= -piesa= 0,9 -piatra exterior= 3,2 -piatra interior= 1,5 . turatii [rot/min] -piatra exterior=2040 -piatra interior=11000 -piesa= 62,5.125 . viteza de inaintare a mesei= 0.7 m/min

b. Dispozitive port-piesa (DPP)

Avand in vedere schemele de orientare-fixare si caracteristicile specifice ale utilajelor, se stabilesc dispozitivele de prindere a piesei DPP, pentru fiecare operatie sau grup de operatii dupa cum se prezinta in tabelul 4.2.2.2.

Tabel 4.2.2.2.

PT	Operatia(tiile)	DPP
PT1	10 Strunjire I 20 Strunjire II	Universal hidraulic
	30 Gaurire	Dispozitiv special DPP- G 01.00
	40 Rectificare	Universal 3/160 - I STAS 1655/2- 87
PT2	10 Strunjire I (degrosare) 20 Strunjire II (degrosare) 30 Strunjire III (degrosare)	Universal 3/160 - II STAS 1655/2- 87
	40 Gaurire	Dispozitiv special DPP- G 01.00
	50 Rectificare I 60 Rectificare II	Universal 3/160 - I STAS 1655/2- 87

c. Sculele de prelucrare (S) si dispozitivele port-scule (DPSc)

avand in vedere tipurile de scule adoptate, continutul fazelor de prelucrare, caracteristicile specifice ale semifabricatului/piesei, precum si caracteristicile specifice ale utilajelor de prelucrare/dispozitivelor port-scule, pentru fiecare faza sau grup de faze de prelucrare, se stabilesc sculele, S, si, corespunzator, dispozitivele port-scule, DPSc, intr-o varianta, dupa cum se prezinta in tabelul 4.2.2.3.

tabel 4.2.2.3.

PT1

Operatia	Faza (ele) de prelucrare	S
Operatia	Faza (ele) de prelucrare	Fig.	Simbol	Tip	Notare	Alte caracteristici	DPSc
10 Strunjire I	10.1 Vezi tab 4.2.2	4.2.2.1.	S1	Cutit	Suport PCLNR 20 20 K09/ CNMG 090304- PM/ P30	Κ= 95°, ϰ1 =5° (ϰ= 5°, ϰ1= 95°)	Suport port-cutit
	10.2		S2		Suport PCLNR 20 20 K09/ CNMG 090304- PM/ P10	Κ= 95°, ϰ1 =5° (ϰ= 5°, ϰ1= 95°)	Suport port-cutit
	10.3		S3	Burghiu	Burghiu 90 STAS 575- 80/ Rp 4	2 ϰ = 118°	Tip bucsa elastica
	10.4		S4	Cutit	Suport S20S- SCLCR- 09M/ CNMG 090304- PM/ P30	Κ=95° ϰ1= 5°	Suport port-cutit
	10.5		S5	Cutit	Suport S20S- SCLCR- 09M/ CNMG 090304- PM/ P30	Κ=95° ϰ1= 5°
	10.6		S6	Cutit	Suport RF 151.22- 2525- 60/ N 151.2-600-60-5G/P30	b=6mm
20 Strunjire II	20.1	4.2.2.2.	S1			ϰ=5° ϰ =95°	Suport port-cutit
20 Strunjire II	20.2	4.2.2.2.	S7	Cutit	Suport S20S- PSKCR09/ SNMG 090304- PM/ P30	Κ=75° ϰ1= 15°	Suport port-cutit
30 Gaurire	30.1	4.2.2.3	S8	Burghiu	Burghiu 14 STAS 575- 80/ Rp4	2 ϰ= 118°	Reductie 3/1 STAS 252-80
40 Rectificare	40.1	4.2.2.4	S9	Disc abraziv	Disc abraziv 300x40x x40 STAS 601/1- 84/En	Granulatie Liant C, duritate J	Dom port-piatra
	40.2		S9	Disc abraziv	Disc abraziv 300x40x x40 STAS 601/1- 84/En	Granulatie Liant C, duritate J	Dom port-piatra
	40.3		S10	Piatra abraziva	Piatra cilindrica plana 80x100x20 STAS 601/1-84/En	Granulatie Liant C, duritate J	Tip penseta

PT2

Operatia	Faza (ele de prelucrare)	S
Operatia	Faza (ele de prelucrare)	Fig.	Simbol	Tip	Notare	Alte caracteristici	DPSc
10 Strunjire I (degrosare)	10.1	4.2.2.5	S11	Cutit	Suport PSSNR 20 20 K09/ SNMG 090304- PM/ P30	ϰ= ϰ1=45°	Suport port-cutit
	10.2		S1			ϰ=95°, ϰ1= 5°
	10.3		S1
	10.4		S11
	10.5		S3
	10.6		S7
	10.7		S6
	10.8		S7
20 Strunjire II (degrosare)	20.1	4.2.2.6	S11
20 Strunjire II (degrosare)	20.2	4.2.2.6	S7
30 strunjire III (finisare)	30.1	4.2.2.7	S2
	30.2		S2
	30.3		S12	Cutit	Suport S20S- PSKCR09/ SNMG 090304- PM/ P10	ϰ=75°, ϰ1= 15°
40 Gaurire	40.1	4.2.2.3	S8				Reductie 3/1 STAS 252-80
50 Rectificare I	50.1	4.2.2.8	S9
50 Rectificare I	50.2	4.2.2.8	S9
60 Rectificare II	60.1	4.2.2.9	S10

d. Metodele si procedeele de reglare la dimensiune

Avand in vedere programa de productie, continutul operatiilor/ fazelor si caracteristicile specifice ale utilajelor, se stabilesc metodele si, respectiv, procedeele de reglare la dimensiune, intr-o varianta, dupa cum se prezinta in tabelul 4.2.2.5

Tabel 4.2.2.5

PT	Operatia (-iile)	Metoda de reglare la dimensiune	Procedeul de reglare la dimensiune
PT1	10 Strunjire I 20 Strunjire II	Metoda reglarii automate (RA)	Reglare cu : mecanism de orientare tip universal si reglare dupa program
	30 Gaurire		Reglare cu: elemente de orientare tip: dom cu guler si cu elemente de ghidare tip bucsa de ghidare
	40 Rectificare		Reglare cu: mecanism de orientare tip universal si reglare dupa gradatie
PT2	10 Strunjire I 20 Strunjire II 30 Strunjire III		Reglare cu: mecanism de orientare tip universal si reglare dupa gradatie
	40 Gaurire		Reglare cu: elemente de orientare tip: dom cu guler si cu elemente de ghidare tip bucsa de ghidare
	50 Rectificare I 60 Rectificare II		Reglare cu: mecanism de orientare tip universal si reglare dupa gradatie

4.2.3. Adaosurile de prelucrare si dimensiunile intermediare

Adaosurile de prelucrare, Ak, s-au determinat prin alegere din tabele normative, iar dimensiunile intermediare, L, prin calcul, dupa cum urmeaza.

Se subliniaza urmatoarele:

∑ Ak=Ao ; Lk-1= Lk ± Ak ; Dk-1= Dk± 2 Ak

Unde K=n,n-1,.,1 ; + pentru dimensiuni tip arbore, - pentru dimensiuni tip alezaj

Tabel 4.2.3.1

Sk	Dimens. prescrisa Ln, mm	Adaosul total A0, mm	Faza de prelucrare
Sk	Dimens. prescrisa Ln, mm	Adaosul total A0, mm	Nr. de ordine si denumire preliminara	Ak, mm	Lk, mm	Nr. de ordine si denumire finala
S1	2x 45s	2,3	10.4 vezi tabel 4.2.2	2,3	3,3x 45s	10.4 Tesire int. 3,3 x 45s si strunjire cilindrica interioara de degrosare la Ø 87,4 H12 (+0,350)
S2	130	2,75	10.1	2,75	132,75 ± 0,6	10.1 Strunjire degrosare contur exterior cu respectarea cotelor 132,75 ± 0,6, 2,8 x 45s, Ø 111,6h12 (-0,350) si 52,6 ±0,5
S3	Ø 11046s (-0,022)	2,75	10.1	1,95	Ø 111,6h12 (-0,035)	10.1
			10.2	0,5 (tab 8.49 (1))	Ø 110, 6h9 (- 0,087)	10.2 Strunjire cilindrica exterioara de finisare la Ø 110,6 h9 (-0,087) si frontala la 53,6 ± 0,4
			40.1	0,3 (tab 8.6 (2))	Ø 110h6 (-0,022)	40.1 Rectificare cilindrica exterioara la Ø 110h6 (-0,022)
S4	54	2,75	10.1	1,35	52,6 ±0,5	10.1
			10.2	1 (tab 8.48 (1))	53,6 ± 0,4	10.2
			40.2	0,4 (tab 8.10 (2))	54 ± 0,3	40.2 Rectificare frontala la 54 ± 0,3
S5	2x 45s	1,4	20.1	1,4	2x 45s	20.1 Strnjire frontala de degrosare la 130 ± 0,5 si tesire exterioara 2x 45s
S6	2x 45s	1,6	20.2	1,6	2,3 x 45s	20.2 Tesire interioara 2,3 x 45s
S7	130	2,75	20.1	2,75	130 ± 0,5	20.1
S8	Ø14	7	30.1	7	Ø 14	30.1 Gaurire 5x Ø 14
S9	Ø90H7 (+0,035)	2,75	10.4		Ø 87,4 H 12 (+ 0,0350)	10.4
			10.5	1,0 (tab 8.51 (1))	Ø 89,4 H 9 (+ 0,087)	10.5 Strunjire cilindrica interioara de finisare la Ø 89,4 H9 (+0,087)
			40.3	0,3 (tab 8.8 (2))	Ø 90H7 (+0,035)	40.3 Rectificare cilindrica interioara la Ø90 H7 (+0,035)
S10	2x 45s	1,96	10.1	1,96	2,8 x 45s	10.1
S11	Ø97x 10	10	10.6	10	Ø97x 10	10.6 Strunjire degajare interioara Ø 97x 10

4.2.4 Regimuri de prelucrare

Durabilitatea economica a sculei (T), parametrii regimului de aschiere (t,te,s,s,v) si parametrii de reglare ai masinii unelte (n,w) s-au determinat prin alegere din normative sau prin calcul, avand in vedere si gamele de turatii si avansuri ale masinii unelte, dupa cum urmeaza:

a. Fazele de strunjire

tabel 4.2.4.1

PT	Faza	T, min	Ak,mm	i	t, mm	s, mm/rot	d, mm	Viteza de asch. Calculata/aleasa v0, m/min	Turatia piesei, n, rot/min		Viteza de aschiere reala v, m/min
PT	Faza	T, min	Ak,mm	i	t, mm	s, mm/rot	d, mm	Viteza de asch. Calculata/aleasa v0, m/min	calculata	reala	Viteza de aschiere reala v, m/min
PT1	10.1 vezi tabel 4.2.3.1	90	2,75 1,96 1,95 1,35	1	2,75 1,96 1,95 1,35	0,4	86,5.106 111,6 111,6 111,6.360	199,8 205 186 215	600.735 585 530 190.613	600.735 585 530 190.613	199,8 205 186 215
	10.2	90	0,5 1,0	1	0,5 1,0	0,2	110,6 110,6.360	303 277	872 245.797	872 245.797	303 277
	10.3	70	43,25	1	43,25	0,35	86,5	9,5	35	35	9,5
	10.4	90	2,3 1,0	1	2,3 1,0	0,4	87,4 87,4	132 156	481 568	481 568	132 156
	10.5	90	1,0	1	1,0	0,2	84,9	189	709	709	189
	10.6	90	10	2	5	0,11	97	88	288	288	88
	20.1	90	2,75 1,4	1	2,75 1,4	0,4	89,4.106 106	199,8 212	600.711 636	600.711 636	199,8 212
	20.2	90	1,6	1	1,6	0,4	89,4	146	520	520	146
PT2	10.1 Strunjire frontala de degrosare la 133,25 ± 0,6	90	3,25	1	3,25	0,373	116,5	187	510,9	500	182,9
	10.2 strunjire cilindrica exterioara de degrosare la Ø 11,6 h12	90	2,45	1	2,45	0,36	111,6	178	507,6	500	175,3
	10.3 Strunjire frontala de degrosare la 52,6 ± 0,5	90	1,85	1	1,85	0,373	360	205	181,2	200	226,2
	10.4 Tesire exterioara 2,8 x 45s	90	1,96	1	1,96	0,36	111,6	205	584,7	630	220,8
	10.5 Gaurire Ø 83,5	70	41,75	1	41,75	0,35	83,5	9,5	35	31,5	8,2
	10.6 Strunjire cilindrica interioara de degrosare la Ø 87, 4 H12	90	1,5	1	1,5	0,36	87,4	146	531,7	500	137,2
	10.7 Strunjire degajare interioara Ø97 x 10	90	10	2	5	0,107	97	88	288	315	96
	10.8 Tesire interioara 3,3 x 45s	90	2,3	1	2,3	0,36	87,4	132	481	500	137,2
	20.1 Strunjire frontala de degrosare la 130 ± 0,5	90	3,25	1	3,25	0,373	110	187	541,1	500	172,7
	20.2 tesire exterioara 2x 45s	90	1,4	1	1,4	0,373	106	212	636,6	630	209,8
	20.3 tesire interioara 3,3 x 45s	90	2,3	1	2,3	0,36	87,4	132	481	500	137,2
	30.1 Strunjire cilindrica exterioara de finisare la Ø 110,6 h9	90	0,5	1	0,5	0,2	110,6	303	872	800	277,9
	30.2 Strunjire frontala de finisare la 53,6 ± 0,4	90	1	1	1	0,215	360	277	244,9	250	282,7
	30.3 Strunjire cilindrica interioara de finisare la Ø 89,4 H9	90	1	1	1	0,2	89,4	189	709	630	176,9

b. Fazele de tip gaurire

tabel 4.2.4.2

PT	Faza	D, mm	T, min	t, mm	s, mm/rot	Viteza de aschiere calculate/aleasa v0, m/min	Turatia sculei, n, rot/min		Viteza de aschiere reala, v, m/min
							calculata	reala
PT1	30.1 Gaurire 5 x Ø14	14	12	7	0,19	22	500,2	450	19,8
PT2	40.1 Gaurire 5x Ø14

c. Fazele de tip rectificare

PT	Faza	T min	Ak min	i	t min	v m/sec	n rot/min	Vs m/min	np rot/min	vsp mm/min
PT1	40.1	5	0,3	15	0,020	32	2040	36	104
PT2	50.1
PT1	40.2	5	0,4			32	2040	73,8	100	1,9
PT2	50.2
PT1	40.3	7	0,3	22	0,007	46	11000	35,3	125
PT2	60.1

Rezultatele din tabele au fost obtinute astefel (pentru PT1)

Faza 10.1 Strunjire degrosare contur exterior cu respectarea cotelor 132,75 ±0,6, 2,8x 45s, Ø 111,6h12 (-0,350) si 52,6 ± 0,5

Adaosurile de prelucrare pentru suprafetele prelucrate sunt

Ap= 2,75mm-S2

1,96mm- S10

1,95mm- S3

1,35mm- S4

Adancimile de aschiere corespunzatoare suprafetelor prelucrate coincide cu adaosurile de prelucrare

Avansul sculei S= 0,3.0,5 (tab 9.8 (1))

Se considera S= 0,4 mm/rot

Durabilitatea economica a sculei Tec=90min (tab9.10)

Vitezele de aschiere se stabilesc pentru fiecare suprafata prelucrata

Politica de confidentialitate

.com	Copyright © 2024 - Toate drepturile rezervate. Toate documentele au caracter informativ cu scop educational.

produse procese si sisteme

Comentarii literare

Personaje din literatura

Tehnica si mecanica

Economie

Geografie